Hvala što ste posjetili Nature.com.Koristite verziju preglednika s ograničenom CSS podrškom.Za najbolje iskustvo preporučujemo da koristite ažurirani preglednik (ili onemogućite način kompatibilnosti u Internet Exploreru).Osim toga, kako bismo osigurali stalnu podršku, web stranicu prikazujemo bez stilova i JavaScripta.
Prikazuje vrtuljak od tri slajda odjednom.Koristite gumbe Prethodno i Sljedeće za pomicanje kroz tri slajda istovremeno ili koristite gumbe klizača na kraju za kretanje kroz tri slajda odjednom.
Četiri elementa od gumeno-betonske čelične cijevi (RuCFST), jedan element od betonske čelične cijevi (CFST) i jedan prazan element ispitani su u uvjetima čistog savijanja.Glavni parametri su omjer smicanja (λ) od 3 do 5 i omjer zamjene gume (r) od 10% do 20%.Dobivaju se krivulja momenta savijanja-deformacija, krivulja momenta savijanja-progiba i krivulja momenta savijanja-zakrivljenosti.Analiziran je način razaranja betona s gumenom jezgrom.Rezultati pokazuju da je vrsta sloma RuCFST članova slom na savijanje.Pukotine u gumenom betonu raspoređene su ravnomjerno i štedljivo, a punjenje jezgre betona gumom sprječava razvoj pukotina.Omjer smicanja i raspona imao je mali utjecaj na ponašanje ispitnih uzoraka.Stopa zamjene gume malo utječe na sposobnost podnošenja momenta savijanja, ali ima određeni učinak na krutost uzorka na savijanje.Nakon punjenja gumenim betonom, u usporedbi s uzorcima iz prazne čelične cijevi, poboljšana je sposobnost savijanja i krutost na savijanje.
Zbog svojih dobrih seizmičkih svojstava i visoke nosivosti, tradicionalne armiranobetonske cjevaste konstrukcije (CFST) naširoko se koriste u suvremenoj inženjerskoj praksi1,2,3.Kao nova vrsta gumenog betona, gumene čestice se koriste kao djelomična zamjena prirodnih agregata.Strukture od čeličnih cijevi ispunjenih gumenim betonom (RuCFST) formiraju se punjenjem čeličnih cijevi gumenim betonom kako bi se povećala duktilnost i energetska učinkovitost kompozitnih struktura4.Ne samo da iskorištava izvrsnu izvedbu članova CFST-a, već također učinkovito iskorištava gumeni otpad, čime se zadovoljavaju razvojne potrebe zelenog kružnog gospodarstva5,6.
U posljednjih nekoliko godina, intenzivno se proučavalo ponašanje tradicionalnih CFST članova pod aksijalnim opterećenjem7,8, interakcijom aksijalnog opterećenja i momenta9,10,11 i čistim savijanjem12,13,14.Rezultati pokazuju da su kapacitet savijanja, krutost, duktilnost i sposobnost disipacije energije CFST stupova i greda poboljšani unutarnjim betonskim punjenjem i pokazuju dobru duktilnost loma.
Trenutno neki istraživači proučavaju ponašanje i performanse RuCFST stupova pod kombiniranim aksijalnim opterećenjima.Liu i Liang15 izveli su nekoliko eksperimenata na kratkim RuCFST stupovima, au usporedbi s CFST stupovima, nosivost i krutost smanjili su se s povećanjem stupnja zamjene gume i veličine čestica gume, dok se rastezljivost povećala.Duarte4,16 testirao je nekoliko kratkih RuCFST kolona i pokazao da su RuCFST kolone bile duktilnije s povećanjem sadržaja gume.Liang17 i Gao18 također su objavili slične rezultate o svojstvima glatkih i tankih stijenki RuCFST čepova.Gu et al.19 i Jiang et al.20 proučavali su nosivost RuCFST elemenata pri visokoj temperaturi.Rezultati su pokazali da je dodatak gume povećao duktilnost strukture.Kako temperatura raste, nosivost se u početku malo smanjuje.Patel21 analizirao je tlačno i savijajuće ponašanje kratkih CFST greda i stupova s okruglim krajevima pod aksijalnim i jednoosnim opterećenjem.Računalno modeliranje i parametarska analiza pokazuju da simulacijske strategije temeljene na vlaknima mogu točno ispitati izvedbu kratkih RCFST-ova.Fleksibilnost se povećava s omjerom stranica, čvrstoćom čelika i betona, a smanjuje s omjerom dubine i debljine.Općenito, kratki RuCFST stupovi ponašaju se slično CFST stupovima i duktilniji su od CFST stupova.
Iz gornjeg pregleda može se vidjeti da se RuCFST stupovi poboljšavaju nakon pravilne upotrebe gumenih dodataka u osnovnom betonu CFST stupova.Budući da nema aksijalnog opterećenja, savijanje mreže događa se na jednom kraju grede stupa.Zapravo, karakteristike savijanja RuCFST-a neovisne su o karakteristikama aksijalnog opterećenja22.U praktičnom inženjeringu, RuCFST strukture često su izložene opterećenjima momentom savijanja.Proučavanje njegovih čistih svojstava savijanja pomaže u određivanju načina deformacije i sloma RuCFST elemenata pod seizmičkim djelovanjem23.Za RuCFST strukture potrebno je proučavati čista svojstva savijanja RuCFST elemenata.
S tim u vezi, ispitano je šest uzoraka za proučavanje mehaničkih svojstava čisto zakrivljenih čeličnih kvadratnih cijevi.Ostatak ovog članka organiziran je na sljedeći način.Prvo je ispitano šest uzoraka kvadratnog presjeka sa ili bez gumene ispune.Za rezultate ispitivanja promatrajte način kvara svakog uzorka.Drugo, analizirana je izvedba RuCFST elemenata u čistom savijanju, a raspravljalo se o učinku omjera smicanja i raspona od 3-5 i omjera zamjene gume od 10-20% na strukturna svojstva RuCFST-a.Na kraju se uspoređuju razlike u nosivosti i krutosti na savijanje između RuCFST elemenata i tradicionalnih CFST elemenata.
Dovršeno je šest CFST uzoraka, četiri ispunjena gumiranim betonom, jedan ispunjen normalnim betonom, a šesti je bio prazan.Raspravljaju se učinci brzine promjene gume (r) i omjera raspona smicanja (λ).Glavni parametri uzorka dati su u tablici 1. Slovo t označava debljinu cijevi, B je duljina stranice uzorka, L je visina uzorka, Mue je izmjerena sposobnost savijanja, Kie je početna krutost na savijanje, Kse je krutost na savijanje u radu.scena.
Uzorak RuCFST izrađen je od četiri čelične ploče zavarene u paru kako bi oblikovale šuplju četvrtastu čeličnu cijev, koja je zatim ispunjena betonom.Na svaki kraj uzorka zavarena je čelična ploča debljine 10 mm.Mehanička svojstva čelika prikazana su u tablici 2. Prema kineskom standardu GB/T228-201024, vlačna čvrstoća (fu) i granica razvlačenja (fy) čelične cijevi određuju se standardnom metodom ispitivanja vlačnom snagom.Rezultati ispitivanja su 260 MPa odnosno 350 MPa.Modul elastičnosti (Es) je 176 GPa, a Poissonov omjer (ν) čelika je 0,3.
Tijekom ispitivanja kubična tlačna čvrstoća (fcu) referentnog betona 28. dana izračunata je na 40 MPa.Omjeri 3, 4 i 5 odabrani su na temelju prethodne reference 25 jer bi to moglo otkriti probleme s prijenosom stupnjeva prijenosa.Dvije stope zamjene gume od 10% i 20% zamjenjuju pijesak u betonskoj mješavini.U ovoj studiji korišten je konvencionalni gumeni prah iz tvornice cementa Tianyu (brand Tianyu u Kini).Veličina čestica gume je 1-2 mm.Tablica 3 prikazuje omjer gumenog betona i smjesa.Za svaku vrstu gumenog betona izlivene su tri kocke stranice 150 mm i njegovane u uvjetima ispitivanja propisanim normama.Pijesak koji se koristi u mješavini je silicijski pijesak, a grubi agregat je karbonatna stijena u gradu Shenyang, sjeveroistočna Kina.28-dnevna kubična tlačna čvrstoća (fcu), prizmatična tlačna čvrstoća (fc') i modul elastičnosti (Ec) za različite omjere zamjene gume (10% i 20%) prikazani su u tablici 3. Implementirajte standard GB50081-201926.
Svi uzorci ispitani su hidrauličkim cilindrom sile 600 kN.Tijekom opterećenja, dvije koncentrirane sile primjenjuju se simetrično na ispitni stalak za savijanje u četiri točke, a zatim se raspoređuju po uzorku.Deformacija se mjeri s pet mjerača naprezanja na svakoj površini uzorka.Odstupanje se promatra pomoću tri senzora pomaka prikazanih na slikama 1 i 2. 1 i 2.
Test je koristio sustav prednaprezanja.Opteretiti brzinom od 2kN/s, zatim pauzirati pri opterećenju do 10kN, provjeriti jesu li alat i mjerna ćelija u normalnom radnom stanju.Unutar elastične trake, svako povećanje opterećenja odnosi se na manje od jedne desetine predviđenog vršnog opterećenja.Kada se čelična cijev istroši, primijenjeno opterećenje je manje od jedne petnaestine predviđenog vršnog opterećenja.Držite oko dvije minute nakon primjene svake razine opterećenja tijekom faze opterećenja.Kako se uzorak približava kvaru, brzina kontinuiranog opterećenja se usporava.Kada aksijalno opterećenje dosegne manje od 50% graničnog opterećenja ili se na uzorku otkriju očita oštećenja, opterećenje se prekida.
Razaranje svih ispitnih uzoraka pokazalo je dobru duktilnost.Nisu pronađene očite vlačne pukotine u vlačnoj zoni čelične cijevi ispitnog komada.Tipične vrste oštećenja čeličnih cijevi prikazane su na sl.3. Uzimajući uzorak SB1 kao primjer, u početnoj fazi opterećenja kada je moment savijanja manji od 18 kN m, uzorak SB1 je u elastičnom stadiju bez očite deformacije, a brzina porasta izmjerenog momenta savijanja je veća od brzina povećanja zakrivljenosti.Naknadno je čelična cijev u vlačnoj zoni deformabilna i prelazi u elastično-plastični stadij.Kada moment savijanja dosegne oko 26 kNm, zona kompresije čelika srednjeg raspona počinje se širiti.Edem se postupno razvija kako se opterećenje povećava.Krivulja opterećenje-progib se ne smanjuje sve dok opterećenje ne dosegne svoju vršnu točku.
Nakon završetka eksperimenta, uzorak SB1 (RuCFST) i uzorak SB5 (CFST) su izrezani kako bi se jasnije uočio način sloma osnovnog betona, kao što je prikazano na slici 4. Na slici 4 se može vidjeti da su pukotine u uzorku SB1 se ravnomjerno i rijetko raspoređuju u temeljnom betonu, a razmak između njih je od 10 do 15 cm.Razmak između pukotina u uzorku SB5 je od 5 do 8 cm, pukotine su nepravilne i očite.Nadalje, pukotine u uzorku SB5 protežu se oko 90° od vlačne zone do tlačne zone i razvijaju se do oko 3/4 visine presjeka.Glavne pukotine betona u uzorku SB1 su manje i rjeđe nego u uzorku SB5.Zamjena pijeska gumom može u određenoj mjeri spriječiti nastanak pukotina u betonu.
Na sl.Slika 5 prikazuje raspodjelu progiba po duljini svakog uzorka.Puna linija je krivulja otklona ispitnog komada, a isprekidana linija je sinusoidni poluval.Od fig.Slika 5 pokazuje da je krivulja otklona šipke u dobrom skladu sa sinusoidalnom poluvalnom krivuljom pri početnom opterećenju.Povećanjem opterećenja krivulja otklona malo odstupa od sinusne poluvalne krivulje.U pravilu, tijekom opterećenja, krivulje otklona svih uzoraka na svakoj točki mjerenja su simetrična polusinusoidalna krivulja.
Budući da otklon RuCFST elemenata u čistom savijanju slijedi sinusoidnu poluvalnu krivulju, jednadžba savijanja može se izraziti kao:
Kada je maksimalno naprezanje vlakana 0,01, uzimajući u obzir stvarne uvjete primjene, odgovarajući moment savijanja određuje se kao krajnji kapacitet momenta savijanja elementa27.Tako određen izmjereni kapacitet momenta savijanja (Mue) prikazan je u tablici 1. Prema izmjerenom kapacitetu momenta savijanja (Mue) i formuli (3) za izračunavanje zakrivljenosti (φ), krivulja M-φ na slici 6 može se iscrtano.Za M = 0,2Mue28, početna krutost Kie smatra se odgovarajućom krutošću na posmično savijanje.Kada je M = 0,6Mue, krutost na savijanje (Kse) radnog stupnja postavljena je na odgovarajuću sekansnu krutost na savijanje.
Iz krivulje zakrivljenosti momenta savijanja vidljivo je da moment savijanja i zakrivljenost značajno linearno rastu u elastičnom stadiju.Brzina rasta momenta savijanja jasno je veća od brzine zakrivljenosti.Kada je moment savijanja M 0,2Mue, uzorak doseže granicu elastičnosti.Povećanjem opterećenja uzorak se plastično deformira i prelazi u elastoplastični stadij.S momentom savijanja M jednakim 0,7-0,8 Mue, čelična cijev će se naizmjenično deformirati u zoni napetosti i zoni kompresije.U isto vrijeme, Mf krivulja uzorka počinje se manifestirati kao točka infleksije i raste nelinearno, što pojačava kombinirani učinak čelične cijevi i gumeno betonske jezgre.Kada je M jednak Mue, uzorak ulazi u fazu plastičnog otvrdnjavanja, pri čemu se progib i zakrivljenost uzorka brzo povećava, dok se moment savijanja polako povećava.
Na sl.Slika 7 prikazuje krivulje momenta savijanja (M) u odnosu na deformaciju (ε) za svaki uzorak.Gornji dio srednjeg rasponskog presjeka uzorka je pod pritiskom, a donji dio pod pritiskom.Mjeri za mjerenje naprezanja označeni s "1" i "2" nalaze se na vrhu ispitnog komada, mjerači naprezanja s oznakom "3" nalaze se u sredini uzorka, a mjerači naprezanja s oznakama "4" i "5".” nalaze se ispod ispitnog uzorka.Donji dio uzorka prikazan je na slici 2. Iz slike 7 vidljivo je da su u početnoj fazi opterećenja uzdužne deformacije u vlačnoj i tlačnoj zoni elementa vrlo bliske, a deformacije su približno linearne.U srednjem dijelu postoji blago povećanje uzdužne deformacije, ali veličina tog povećanja je mala. Nakon toga je gumeni beton u vlačnoj zoni napukao. Budući da čelična cijev u vlačnoj zoni treba samo izdržati silu, a gumeni beton i čelična cijev u tlačnoj zoni podnose zajedno opterećenje, deformacija u vlačnoj zoni elementa veća je od deformacije u. Kako se opterećenje povećava, deformacije prelaze granicu tečenja čelika, a čelična cijev ulazi u elastoplastični stadij. Brzina porasta deformacije uzorka bila je znatno veća od momenta savijanja te se plastična zona počela razvijati do punog presjeka.
M-um krivulje za svaki uzorak prikazane su na slici 8. Na sl.8, sve krivulje M-um slijede isti trend kao i tradicionalni članovi CFST-a22,27.U svakom slučaju, M-um krivulje pokazuju elastični odgovor u početnoj fazi, nakon čega slijedi neelastično ponašanje sa smanjenjem krutosti, dok se postupno ne dosegne najveći dopušteni moment savijanja.Međutim, zbog različitih ispitnih parametara, M-um krivulje se malo razlikuju.Moment otklona za omjere smicanja i raspona od 3 do 5 prikazan je na sl.8a.Dopušteni kapacitet savijanja uzorka SB2 (faktor smicanja λ = 4) manji je za 6,57% od uzorka SB1 (λ = 5), a sposobnost momenta savijanja uzorka SB3 (λ = 3) veći je od uzorka SB2 (λ = 4) 3,76 %.Općenito govoreći, kako se omjer smicanja prema rasponu povećava, trend promjene dopuštenog momenta nije očit.Čini se da krivulja M-um nije povezana s omjerom smicanja i raspona.To je u skladu s onim što su Lu i Kennedy25 primijetili za CFST grede s omjerima smicanja i raspona u rasponu od 1,03 do 5,05.Mogući razlog za CFST članove je da je pri različitim omjerima smicanja raspona mehanizam prijenosa sile između betonske jezgre i čeličnih cijevi gotovo isti, što nije tako očito kao kod armiranobetonskih elemenata25.
Od fig.8b pokazuje da je nosivost uzoraka SB4 (r = 10%) i SB1 (r = 20%) nešto viša ili niža od nosivosti tradicionalnog uzorka CFST SB5 (r = 0), te je povećana za 3,15 posto i smanjena za 1 ,57 posto.Međutim, početna krutost na savijanje (Kie) uzoraka SB4 i SB1 znatno je veća nego kod uzorka SB5, koja iznosi 19,03% odnosno 18,11%.Krutost na savijanje (Kse) uzoraka SB4 i SB1 u radnoj fazi veća je za 8,16%, odnosno 7,53% od uzorka SB5.Oni pokazuju da brzina zamjene gume ima mali učinak na sposobnost savijanja, ali ima veliki učinak na krutost na savijanje RuCFST uzoraka.To može biti zbog činjenice da je plastičnost gumenog betona u RuCFST uzorcima veća od plastičnosti prirodnog betona u konvencionalnim CFST uzorcima.Općenito, pukotine i pukotine u prirodnom betonu počinju se širiti ranije nego u gumiranom betonu29.Od tipičnog načina sloma osnovnog betona (slika 4), pukotine uzorka SB5 (prirodni beton) veće su i gušće od pukotina uzorka SB1 (gumeni beton).To može doprinijeti većem ograničenju koje čelične cijevi pružaju za uzorak armiranog betona SB1 u usporedbi s uzorkom prirodnog betona SB5.Studija Durate16 također je došla do sličnih zaključaka.
Od fig.Slika 8c pokazuje da RuCFST element ima bolju sposobnost savijanja i duktilnost od elementa šuplje čelične cijevi.Čvrstoća na savijanje uzorka SB1 iz RuCFST (r=20%) veća je za 68,90% od uzorka SB6 iz prazne čelične cijevi, a početna krutost na savijanje (Kie) i krutost na savijanje u fazi rada (Kse) uzorka SB1 su 40,52% respektivno., što je više od uzorka SB6, bilo je 16,88% više.Kombinirano djelovanje čelične cijevi i gumirane betonske jezgre povećava sposobnost savijanja i krutost kompozitnog elementa.RuCFST elementi pokazuju uzorke dobre duktilnosti kada su podvrgnuti čistim opterećenjima savijanja.
Rezultirajući momenti savijanja uspoređeni su s momentima savijanja navedenim u trenutnim projektnim standardima kao što su japanska pravila AIJ (2008) 30, britanska pravila BS5400 (2005) 31, europska pravila EC4 (2005) 32 i kineska pravila GB50936 (2014) 33. moment savijanja (Muc) na eksperimentalni moment savijanja (Mue) dan je u tablici 4 i prikazan na sl.9. Izračunate vrijednosti AIJ (2008), BS5400 (2005) i GB50936 (2014) su 19%, 13,2% odnosno 19,4% manje od prosječnih eksperimentalnih vrijednosti.Moment savijanja izračunat od strane EC4 (2005) je 7% ispod prosječne ispitne vrijednosti, koja je najbliža.
Eksperimentalno su istražena mehanička svojstva RuCFST elemenata pod čistim savijanjem.Na temelju istraživanja mogu se izvući sljedeći zaključci.
Testirani članovi RuCFST-a pokazali su ponašanje slično tradicionalnim CFST obrascima.Uz izuzetak uzoraka praznih čeličnih cijevi, RuCFST i CFST uzorci imaju dobru duktilnost zbog punjenja gumenim betonom i betonom.
Omjer smicanja i raspona varirao je od 3 do 5 s malim učinkom na ispitani moment i krutost na savijanje.Brzina izmjene gume praktički ne utječe na otpornost uzorka na moment savijanja, ali ima određeni utjecaj na krutost uzorka na savijanje.Početna krutost na savijanje uzorka SB1 s omjerom zamjene gume od 10% veća je za 19,03% od tradicionalnog uzorka CFST SB5.Eurokod EC4 (2005) omogućuje točnu procjenu konačnog kapaciteta savijanja RuCFST elemenata.Dodatak gume osnovnom betonu poboljšava krtost betona, dajući konfucijanskim elementima dobru žilavost.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP i Yu, ZV Kombinirano djelovanje čeličnih cjevastih stupova pravokutnog presjeka ispunjenih betonom u poprečnom posmiku.struktura.Beton 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX i Li, W. Ispitivanje čeličnih cijevi ispunjenih betonom (CFST) s nagnutim, stožastim i kratkim STS stupovima.J. Graditeljstvo.Čelični spremnik 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Seizmičko ispitivanje i studije indeksa učinkovitosti zidova od recikliranih šupljih blokova ispunjenih čeličnim cjevastim okvirom od recikliranog agregata.struktura.Beton 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK i sur.Eksperiment i dizajn kratkih čeličnih cijevi ispunjenih gumenim betonom.projekt.struktura.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B. i Gupta, AK Nova analiza rizika od COVID-a 19 u Indiji, uzimajući u obzir klimatske i društveno-ekonomske čimbenike.tehnologije.prognoza.društvo.otvoren.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Novi sustav procjene rizika i otpornost kritične infrastrukture na klimatske promjene.tehnologije.prognoza.društvo.otvoren.165, 120532 (2021).
Liang, Q i Fragomeni, S. Nelinearna analiza kratkih okruglih stupova čeličnih cijevi ispunjenih betonom pod aksijalnim opterećenjem.J. Graditeljstvo.Čelična rezolucija 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. i Lam, D. Ponašanje konvencionalnih i betonom visoke čvrstoće ispunjenih okruglih stupova izrađenih od gustih čeličnih cijevi.J. Graditeljstvo.Čelični spremnik 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. i sur.Eksperimentalno ispitivanje karakteristika ekscentričnog tlačenja pravokutnih cjevastih stupova visoke čvrstoće od hladno oblikovanog betona.Sveučilište J. Huaqiao (2019).
Yang, YF i Khan, LH Ponašanje kratkih stupova od čeličnih cijevi ispunjenih betonom (CFST) pod ekscentričnom lokalnom kompresijom.Konstrukcija tankog zida.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL i Castro, JM Eksperimentalna procjena cikličkih karakteristika čelične cjevaste grede-stupa ispunjenog betonom s osmerokutnim presjekom.projekt.struktura.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH i Hicks, S. Pregled karakteristika čvrstoće kružnih čeličnih cijevi ispunjenih betonom pod monotonim čistim savijanjem.J. Graditeljstvo.Čelični spremnik 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. Model napetosti žice i krutost na savijanje okruglog CFST-a pri savijanju.unutarnji J. Čelična konstrukcija.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. i Li, L. Mehanička svojstva kratkih stupova četverokutnih čeličnih cijevi od gumenog betona pod aksijalnim opterećenjem.J. Sjeveroistok.Sveučilište (2011).
Duarte, APK i sur.Eksperimentalna istraživanja gumenog betona s kratkim čeličnim cijevima pod cikličkim opterećenjem [J] Sastav.struktura.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW i Chongfeng, HE Eksperimentalna studija karakteristika aksijalne kompresije okruglih čeličnih cijevi ispunjenih gumenim betonom.Beton (2016).
Gao, K. i Zhou, J. Ispitivanje aksijalne kompresije kvadratnih stupova čeličnih cijevi tankih stijenki.Časopis za tehnologiju Sveučilišta Hubei.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G i Wang E. Eksperimentalna studija kratkih pravokutnih armiranobetonskih stupova nakon izlaganja visokoj temperaturi.Beton 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. i Wang, E. Eksperimentalna studija okruglih čeličnih cjevastih stupova ispunjenih gumom i betonom pod aksijalnom kompresijom nakon izlaganja visokoj temperaturi.Beton (2019).
Patel VI Proračun jednoosno opterećenih kratkih čeličnih cjevastih greda-stupova s okruglim krajem ispunjenim betonom.projekt.struktura.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH i Zhao, SL Analiza ponašanja savijanja okruglih čeličnih cijevi tankih stijenki ispunjenih betonom.Konstrukcija tankog zida.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS i Hunaiti Yu.M.Eksperimentalno istraživanje svojstava čeličnih cijevi ispunjenih betonom s gumenim prahom.J. Graditeljstvo.Čelični spremnik 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Metoda ispitivanja vlačne čvrstoće pri normalnoj temperaturi za metalne materijale (China Architecture and Building Press, 2010.).
Vrijeme objave: 5. siječnja 2023